灯影组白云岩高温后单轴力学特性及本构模型研究

周忠鸣; 陈军海; 李丹丹; 孙倩倩; 贾延军; 江嘉俊; ZHOU Zhongming; CHEN Junhai; LI Dandan; SUN Qianqian; JIA Yanjun; JIANG Jiajun

网刊加载中。。。

使用Chrome浏览器效果最佳，继续浏览，你可能不会看到最佳的展示效果，

确定继续浏览么?

复制成功，请在其他浏览器进行阅读

灯影组白云岩高温后单轴力学特性及本构模型研究 PDF

- ORCID：
周忠鸣 ^1,2
✉
- ORCID：
陈军海 ^1,2
- ORCID：
李丹丹 ^1,2
- ORCID：
孙倩倩 ^1,2
- ORCID：
贾延军 ³
- ORCID：
江嘉俊 ⁴

1. 中石化石油工程技术研究院有限公司，北京 102206； 2. 中国石化超深井钻井工程技术重点实验室，北京 102206； 3. 德州联合石油科技股份有限公司，山东德州 253073； 4. 中原油田分公司天然气产销厂，河南濮阳 457000

中图分类号： TE21； P634.1

最近更新：2024-12-04

DOI：10.12143/j.ztgc.2024.06.007

摘要

四川灯影组已成为中国石化在四川盆地天然气增储上产、提升国家能源安全保障力度的重要层系。由于对超深层高温灯影组白云岩力学特性认识尚不清楚，常导致白云岩井壁失稳问题。通过开展25（室温）、100、150、180、200和220 ℃条件下白云岩的单轴抗压强度实验，揭示了白云岩单轴力学强度特征和变形特征。灯影组白云岩在一定温度范围内（100~220 ℃）将随着温度升高而表现出明显的脆性增强，认为这是灯影组白云岩峰值强度随温度升高而降低的原因。基于应变等效原理，建立了高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型。对比研究表明：由本构模型绘出的应力-应变曲线与实验实测曲线对比，模型结果与实际情况吻合较好，模型能够充分反映不同温度下的灯影组白云岩损伤过程；该模型能够很准确地表征白云岩在不同温度下其强度参数和变形参数，可以为井筒稳定性分析提供更科学、更严格的模型，提高了重点区域超深—特深复杂地层地质认识及钻完井复杂故障防控能力。

关键词

灯影组; 白云岩; 超深层高温地层; 单轴力学特性; 本构模型

0 引言

四川盆地超深层油气资源丰富，是中国石化油气勘探开发的重点区域。多年来，中国石化通过对四川盆地超深层油气持续勘探评价，对震旦系灯影组地层有了新发现，在普光、元坝和川西等地先后发现深层海相碳酸盐岩大气田。目前，该地区已成为中石化增加天然气产量、增强国家能源安全的重要一环。四川盆地震旦系灯影组地层主要由硬脆性白云岩组成，其埋藏深，地质条件复杂，温度超过160 ℃^［

1］。在早期的勘探和钻井实践中，井壁失稳问题突出^{［参考文献 2-3}2-3］。川深1井在8400 m处钻遇灯影组地层，井径扩大率约15%~18%，发生埋钻后进行了侧钻。枫1井在钻至7725 m灯影组地层时，井下掉块增多，井径扩大率约为20%~30%，部分井段甚至达到57.85%，形成“大肚子”井眼，并造成多次憋钻。由于处理井壁垮塌引起的卡钻和埋眼需要较多时间，明显增大了钻井周期。同时，恶劣的井壁垮塌也可导致被迫提前完钻，严重威胁钻井工程安全。经统计分析，钻遇灯影组地层时，井壁垮塌造成的井下事故占非生产时效的50%以上^{［参考文献 4

百度学术}4］。超深硬脆性白云岩井壁失稳是引起超深层油气钻探过程频繁卡钻的关键难题^{［参考文献 5

百度学术}5］。

岩石的强度特性直接决定井壁的承载力，岩石的应力状态是研究井壁稳定性的基础^［

6］。截至2022年底，普光气田中深度超6000 m的井有45口，元坝气田深度超7000 m井有58口，川西气田深度超6000 m井有18口。岩石物理力学特性受到超深地层所带来的超高温高应力作用产生了显著变化，这是判断超深层地层、井周稳定性的重要依据^{［参考文献 7-8}7-8］。超深层油气储层受到高应力场和变化的温度场的共同影响^{［参考文献 9-10}9-10］。温度场既可以影响岩石的物理力学性质，温差又可以引起热应力问题。此外，超深层储层中地应力使岩石硬度增加，塑性增强^{［参考文献 11

百度学术}11］。在超深层钻进过程中，钻遇的岩石在上覆地层压力、液柱压力和构造应力三者合力下，表现出岩石的硬度增加和塑性增大，岩石从脆性破坏转变为塑性破坏^{［参考文献 12‑13}12‑13］。

Heard^［

14］研究了在拉伸和压缩试验中灰岩脆韧性过渡与温度及围压的关系（图1）。从图1中可以看出，随着岩石处于深层和超深层地层中，岩石的主要破坏形式出现由脆性破裂向韧性流动的转变现象。

图1 灰岩在拉伸和压缩实验中随温度及围压变化下的脆韧性过渡图

Fig.1 Brittle toughness transition diagram of limestone under temperature and confining pressure changes in tensile and compression experiments

（据文献[

14]修改。其中，地热梯度为25 ℃/km，上覆地层压力梯度为24 MPa/km，应变速率为2×10^-4s^-1）

国内外大量研究表明^［

15-17］，高温提高了岩石矿物晶间的活化性能，促进了岩石矿物晶体的塑性，从而导致岩石强度降低。受限于室内实验条件限制，实时高温高压岩石力学实验较难实现，大量学者通过观测高温后岩石的力学参数和微观结构以评价高温后岩石物理力学特性^{［参考文献 18-22}18-22］。通过上述方式，花岗岩、砂岩、大理岩、灰岩等不同类型岩石随不同高温条件下的岩石微观组构、力学参数和变形参数变化得到了较为充分的研究^{［参考文献 23

百度学术}23］。当热处理温度高于某一温度值后（一般高于300 ℃），岩石的力学特性发生急剧变化：宏观上，主要表现在峰值强度和杨氏模量大幅降低，峰值应变增加^{［参考文献 24-26}24-26］；微观上，岩石内部孔隙及裂隙萌生沟通，渗透率提升，甚至矿物组分也会相应变化^{［参考文献 27-29}27-29］。

目前鲜有学者开展高温后四川震旦系灯影组白云岩力学特性研究，对超深层高温高应力灯影组白云岩力学特性认识尚不清楚。特别是前人普遍认为高温后岩石强度峰值应变是增加的，这与超深层白云岩井壁发生脆性失稳现象相悖。以上制约着四川盆地超深层油气勘探开发进程，不利于钻井工程提速增效。本文通过对不同高温处理后的白云岩进行常规单轴压缩试验，研究灯影组白云岩应力-应变曲线，白云岩强度参数和变形参数随温度的变化规律；岩石本构模型是岩石力学研究的重要组成部分，采用Lemaitre提出的应变等价性原理，建立白云岩在单轴压缩条件下具有明确的物理意义的损伤本构模型，为井筒稳定性分析提供更科学、更严格的模型，提高重点区域超深—特深复杂地层地质认识及钻完井复杂故障防控能力。

1 实验方法及设备

1.1 实验设备

本次实验加热设备采用LH-9245A型电热恒温干燥箱，温度测量精度为±1 ℃，加热速率为10 ℃/min，最高加热温度为1200 ℃。本次单轴压缩实验采用TerraTek岩石力学三轴应力测试系统（图2），该设备最大承载能力2700 kN，最高模拟温度200 ℃，最高围压140 MPa，最大模拟孔隙压力100 MPa，最高模拟井深10000 m，可以开展单轴、围压条件下的抗压测试、蠕变实验、DSA测试、残余强度测试、岩石渗透率测试等。

图2 TerraTek岩石力学三轴应力测试系统

Fig.2 TerraTek rock mechanics triaxial stress testing system

1.2 取样与试样准备

本次实验所用岩心取自四川省广元市的灯影组白云岩露头。图3为灯影组白云岩露头取样现场。在实验室完成岩心制备（Ø25 mm×50 mm）。经X射线衍射仪（XRD）扫描得知，白云岩露头中CaMg（CO₃）₂的含量达到了99.9%以上。岩样的密度范围为2.70~2.84 g/cm³，均值为2.76 g/cm³；岩样的P波波速范围为5105~6832 m/s，均值为6141 m/s。岩心整体均质性较好，可以忽略岩样缝洞、胶结物对岩石力学参数测试的影响。为排除岩样含水对实验结果造成的影响，将加工制备好的岩样放置在恒温干燥箱中，在65 ℃环境进行48 h烘干处理。

图3 灯影组白云岩露头取样现场

Fig.3 Sampling site of Dengying Formation dolomite outcrop

针对超深层温度环境，采用LH-9245A型电热恒温干燥箱对白云岩进行高温处理，温度分别设为25（室温）、100、150、180、200和220 ℃，升温速率设为10 ℃/min。前人研究指出岩心在预设温度保温超过2 h便使岩样内部温度和其表面温度接近^［

30］，因此，炉内温度达到目标温度需恒温2 h，然后关闭电源直至试样在炉内自然冷却至室温。冷却后的岩心分别按照《单轴抗压强度测定及软化系数计算方法》（GB/T 23561.7—2009）进行白云岩单轴力学特性测试，每个温度点测试样品不少于2组。

2 实验结果分析

2.1 白云岩单轴力学强度特征分析

通过TerraTek岩石力学三轴应力测试系统分别得到25（室温）、100、150、180、200和220 ℃条件下白云岩的单轴抗压峰值强度，取各个温度点所对应峰值强度的平均值后绘制白云岩单轴抗压峰值强度随温度的变化关系图（图4）。由图4可知，白云岩单轴抗压峰值强度随温度的升高逐步弱化，二者之间满足一元三次方程关系（R²=0.8515）：

σ_{c} = 2 \times 10^{- 5} T^{3} - 0.0086 T^{2} + 0.5056 T + 216.58

（1）

式中： $σ_{c}$ ——白云岩的单轴抗压峰值强度，MPa； $T$ ——温度，℃。

图4 灯影组单轴抗压峰值强度随温度的变化关系

Fig.4 Relationship between the peak uniaxial compressive strength of the Dengying Formation and temperature variation

白云岩在一定温度范围内（25~220 ℃）单轴抗压峰值强度随温度的升高逐步弱化，该岩石类型的峰值强度特征与前人所做花岗岩、大理岩、砂岩等岩石的强度变化特征明显不同，其原因值得探究。

2.2 白云岩单轴变形特征分析

为了研究25（室温）、100、150、180、200和220 ℃条件下白云岩的单轴抗压峰值应变随温度的变化关系，取各个温度点所对应峰值应变的平均值后绘制白云岩单轴抗压峰值应变随温度的变化关系图（图5）。由图5可知，白云岩单轴抗压峰值应变在温度100 ℃后，随温度的升高而降低，二者之间满足一元三次方程关系（R²=0.7826）：

图5 灯影组单轴抗压峰值应变随温度的变化关系

Fig.5 Relationship between uniaxial compressive peak strain and temperature in the Dengying Formation

ε_{c} = 2 \times 10^{- 10} T^{3} - 10^{- 7} T^{2} + 10^{- 5} T + 0.0032

（2）

式中： $ε_{c}$ ——白云岩的单轴抗压峰值应变； $T$ ——温度，℃。

此外，为了后续建立高温后白云岩损伤变形本构模型，灯影组单轴抗压初始弹性模量随温度的变化关系图也得到了绘制（图6）。白云岩初始弹性模量E₀随温度T的响应关系为：

图6 灯影组单轴抗压初始弹性模量随温度的变化关系

Fig.6 Relationship between the initial elastic modulus of uniaxial compression and temperature in the Dengying Formation

E_{0} = 0.0051 T^{3} - 1.7992 T^{2} + 132.34 T + 27293

（3）

式中： $E_{0}$ ——白云岩初始弹性模量； $T$ ——温度，℃。

从实验结果可以得知，当温度超过100 ℃时，白云岩单轴抗压峰值应变随温度升高而降低，即白云岩在一定温度范围内（100~220 ℃）将随着温度升高而表现出明显的脆性增强。正是由于白云岩高温后峰值变形减小的特征增加了井壁瞬时崩塌风险。

3 高温后白云岩损伤变形本构模型

通过统计平均法建立岩石细观损伤规律与宏观损伤规律之间的关系，可以反映岩石的宏观力学性质。细观统计损伤力学建立了细观损伤和宏观损伤之间的联系，统计理论在其中起到纽带作用。统计损伤中的“损伤”是指岩石中含有具有直观的几何形状的各种孔洞和微裂纹，由于损伤的存在降低了材料承受载荷的能力，从而弱化了岩石的力学性能。

1971年，Lemaitre提出了应变等效原理（图7），该原理不仅考虑了岩石的损伤因素，而且所建立的本构关系并不太复杂。这一原理避免了对每个缺陷和损伤机制进行微观分析。Lemaitre等效原理是指有效应力在无缺陷材料上产生的应变与名义应力在有缺陷材料上形成的应变相同^［

31-32］，即：

ε^{*} = ε

（4）

式中： $ε^{*}$ ——无缺陷材料产生的应变； $ε$ ——含缺陷材料产生的应变。

图7 Lemaitre应变等价性原理示意

Fig.7 Schematic diagram of Lemaitre strain equivalence principle

作用在含缺陷材料和理想无缺陷材料上的所受的载荷F是一样的。无缺陷材料的有效应力为：

σ^{*} =

F / [

S (1 - D)]

（5）

式中：S——材料的横截面积。

作用在缺陷材料上的名义应力为：

σ =

F/S

（6）

联立式（5）和式（6）得：

σ = σ^{*} (1 - D)

（7）

弹脆性损伤材料的本构关系可表示为：

σ = E (1 - D) ε

（8）

式中： $σ$ ——材料加载时的轴向应力；D——损伤变量；E——材料弹性模量常数。

假设白云岩损伤变量与轴向应变的演化方程形式可表述为一元二次方程：

D = a ε^{2} + b ε + c

（9）

式中：a、b、c——拟合常数。

将式（9）代入式（8）并化简，可得损伤本构模型表达式为：

σ = A ε^{3} + B ε^{2} + C ε

（10）

式中：A、B、C——待定常数。

对式（10）中的 $ε$ 进行微分，可得白云岩加载过程中的切线模量：

E (ε) = \frac{d σ}{d ε} = 3 A ε^{2} + 2 B ε + C

（11）

当 $ε = 0$ 时，通过式（11），可获得白云岩的初始切线模量：

E_{0} = C

（12）

当加载应力达到峰值强度点时，应力和应变分别为 $σ_{c}$ 和 $ε_{c}$ ，此时应力-应变曲线达到极限点，切线模量为0，分别由式（10）和式（11）可得：

[\begin{array}{l} σ_{c} = A ε_{c}^{3} + B ε_{c}^{2} + C ε_{c} \\ E (ε_{c}) = 3 A ε_{c}^{2} + 2 B ε_{c} + C = 0 \end{array}

（13）

联立式（12）和式（13）可以得出待定参数A、B、C的表示式：

\{\begin{array}{l} A = \frac{E_{0}}{ε_{c}^{2}} - \frac{2 σ_{c}}{ε_{c}^{3}} \\ B = \frac{3 σ_{c}}{ε_{c}^{2}} - \frac{2 E_{0}}{ε_{c}} \\ C = E_{0} \end{array}

（14）

由式（14）可见，损伤本构模型中的待定参数具有明确的物理意义，基于此，式（9）可改写为：

σ = (\frac{E_{0}}{ε_{c}^{2}} - \frac{2 σ_{c}}{ε_{c}^{3}}) ε^{3} + (\frac{3 σ_{c}}{ε_{c}^{2}} - \frac{2 E_{0}}{ε_{c}}) ε^{2} + E_{0} ε

（15）

上式（15）即为白云岩在单轴压缩条件下的损伤本构模型，待定物理量分别为初始切线模量E₀、峰值强度σ_c和峰值应变ε_c。

将白云岩单轴峰值强度σ_c随温度T的响应关系式（1）、白云岩单轴峰值应变ε_c随温度T的响应关系式（2）以及白云岩初始弹性模量E₀随温度T的响应关系式（3）代入式（15），整理可得高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型：

\begin{array}{l} σ = [\frac{- 2.368 \times 10^{- 5} T^{3} + 0.01144256 T^{2} - 0.587712 T - 345.8224}{{(2 \times 10^{- 10} T^{3} - 10^{- 7} T^{2} + 10^{- 5} T + 0.0032)}^{3}}] ε^{3} + [\frac{2.736 \times 10^{- 5} T^{3} - 0.01428512 T^{2} + 0.669824 T + 475.0648}{{(2 \times 10^{- 10} T^{3} - 10^{- 7} T^{2} + 10^{- 5} T + 0.0032)}^{2}}] ε^{2} + \\ (0.0051 T^{3} - 1.7992 T^{2} + 132.34 T + 272.93) ε \end{array}

（16）

为了验证本文提出的高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型的准确性，对比室内白云岩单轴压缩实验实测的变形曲线进行分析。首先，根据实验数据，计算获取各岩样的初始切线模量；其次，分别统计各试样的峰值强度和峰值应变；最后，代入式（16）高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型获得计算曲线，比较实验测试曲线和模型计算曲线（图8）。

图8 不同温度条件下灯影组白云岩单轴抗压实验测试曲线和模型计算曲线对比

Fig.8 Comparison of uniaxial compressive test curves and model calculation curves of Dengying Formation dolomite under different temperature conditions

由图8可知，模型计算结果和实验实测结果吻合较好，表明高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型可较好地描述灯影组白云岩岩样在单轴压缩条件下的压密阶段、弹塑性变形阶段和峰后破坏阶段，可以很准确地表征白云岩在不同温度下其强度参数和变形参数。高温后灯影组白云岩损伤变形本构模型的提出可以为井筒稳定性分析提供更科学、更严格的模型，提高了重点区域超深—特深复杂地层地质认识及钻完井复杂故障防控能力。

4 结论

（1）灯影组白云岩在一定温度范围内（25~220 ℃）单轴抗压峰值强度随温度的升高逐步弱化，其满足一元三次方程关系： $σ_{c} = 2 \times 10^{- 5} T^{3} - 0.0086 T^{2} + 0.5056 T + 216.58$ 。

（2）单轴压缩条件下，灯影组白云岩在一定温度范围内（100~220 ℃）将随着温度升高而表现出明显的脆性增强，二者之间满足一元三次方程关系： $ε_{c} = 2 \times 10^{- 10} T^{3} - 10^{- 7} T^{2} + 10^{- 5} T + 0.0032$ ，这解释了灯影组白云岩的峰值强度弱化的原因。正是白云岩高温后峰值变形降低的特征增加了井壁瞬时崩塌风险。

（3）基于应变等效原理，建立了高温后白云岩损伤变形本构模型。该模型能够很准确地表征灯影组白云岩在不同温度下其强度参数和变形参数，可以为井筒稳定性分析提供更科学、更严格的模型，提高了重点区域超深—特深复杂地层地质认识及钻完井复杂故障防控能力。

参考文献（References）

王江珊.川中地区深层古压力演化及温压耦合关系分析［D］.北京：中国石油大学（北京），2019. [百度学术]

WANG Jiangshan. Analysis of deep paleopressure evolution and temperature pressure coupling relationship in the Central Sichuan Region［D］. Beijing： China University of Petroleum （Beijing）， 2019. [百度学术]

郭旭升，胡东风，黄仁春，等.四川盆地深层—超深层天然气勘探进展与展望［J］.天然气工业，2020，40（5）：1-14. [百度学术]

GUO Xusheng， HU Dongfeng， HUANG Renchun， et al. Deep and ultra‑deep natural gas exploration in the Sichuan Basin： Progress and prospect［J］. Natural Gas Industry， 2020，40（5）：1-14. [百度学术]

曾义金.中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议［J］.石油钻探技术，2023，51（4）：66-73. [百度学术]

ZENG Yijin. Novel Advancements and development suggestions of cementing technologies for deep and ultra‑deep wells of Sinopec［J］. Petroleum Drilling Techniques， 2023，51（4）：66-73. [百度学术]

陈思齐.川中震旦系灯影组地层井壁稳定技术研究［D］.成都：西南石油大学，2019. [百度学术]

CHEN Siqi. Study on the wellbore stability technology of Sinian Dengying Fm in Chuanzhong area［D］. Chengdu： Southwest Petroleum University， 2019. [百度学术]

叶金龙，沈建文，吴玉君，等.川深1井超深井钻井提速关键技术［J］.石油钻探技术，2019，47（3）：121-126. [百度学术]

YE Jinlong， SHEN Jianwen， WU Yujun， et al. Key techniques of drilling penetration rate improvement in ultra‑deep Well Chuanshen-1［J］. Petroleum Drilling Techniques， 2019，47（3）： 121-126. [百度学术]

郭印同，陈军海，杨春和，等.川东北深井剖面碳酸盐岩力学参数分布特征研究［J］.岩土力学，2012（S1）：161-169. [百度学术]

GUO Yintong， CHEN Junhai， YANG Chunhe， et al. Distribution characteristics of rock mechanical parameters for deep drilling sections of carbonate rock in Northeast Sichuan［J］. Rock and Soil Mechanics， 2012（S1）：161-169. [百度学术]

李杰，马超，王金焕，等.水作用下页岩物理力学性质实验研究进展［J］.工程地质学报，2019，27（S1）：439-445. [百度学术]

LI Jie， MA Chao， WANG Jinhuan， et al. Experimental studies on physical and mechanical properties of shale affected by water： a review［J］. Journal of Engineering Geology， 2019，27（S1）：439-445. [百度学术]

席境阳.基于有限元法的井底应力场随井底压差变化规律研究［J］.钻探工程，2021，48（5）：60-68. [百度学术]

XI Jingyang. Study on the variation law of bottom hole stress field with bottom hole pressure difference based on finite element method［J］. Drilling Engineering， 2021，48（5）：60-68 [百度学术]

王大勋，刘洪，韩松，等.深部岩石力学与深井钻井技术研究［J］.钻采工艺，2006（3）：6-10. [百度学术]

WANG Daxun， LIU Hong， HAN Song， et al. Deep rock mechanics and deep or ultra‑deep well drilling technology［J］. Drilling Production Technology， 2006（3）：6-10. [百度学术]

郑君，樊涛，窦斌，等.二氧化碳爆破储层改造近炮孔处岩石性质变化及温度分布规律研究［J］.钻探工程，2022，49（3）：13-22. [百度学术]

ZHENG Jun， FAN Tao， DOU Bin， et al. Rock property change and temperature distribution near blasting holes in carbon dioxide blasting reservoir treatment［J］. Drilling Engineering， 2022，49（3）：13-22. [百度学术]

谭现锋，张强，战启帅，等.干热岩储层高温条件下岩石力学特性研究［J］.钻探工程，2023，50（4）：110-117. [百度学术]

TAN Xianfeng， ZHANG Qiang， ZHAN Qishuai， et al. Study on Rock Mechanical Properties of hot‑dry Rock Reservoirs under high temperature［J］. Drilling Engineering， 2023，50（4）： 110-117 [百度学术]

田云英.川西地区钻井地质特征的测井研究［D］.成都：西南石油大学，2007. [百度学术]

TIAN Yunying. Logging study on drilling geological characteristics in the western Sichuan region［D］. Chengdu： Southwest Petroleum University， 2007. [百度学术]

宋晓东.大庆深井岩石性质和可钻性研究［D］.大庆：大庆石油学院，2008. [百度学术]

SONG Xiaodong. Research on deep rock mechanics and rock drillability of daqing［D］. Daqing： Daqing Petroleum Institute， 2008. [百度学术]

Heard H C. Chapter 7： Transition from Brittle Fracture to Ductile Flow in Solenhofen Limestone as a function of temperature， confining pressure， and interstitial fluid pressure［J］. Mem. Geol. Soc. Amer， 1960，79：193-226.DOI：10.1130/MEM79-p193. [百度学术]

Shimada M. Lithosphere strength inferred from fracture strength of rocks at high confining pressures and temperatures［J］. Tectonophysics， 1993. [百度学术]

周宏伟，谢和平，左建平.深部高地应力下岩石力学行为研究进展［J］.力学进展，2005，35（1）：91-99. [百度学术]

ZHOU Hongwei， XIE Heping， ZUO Jianping. Developments in research on mechanics behavior of rocks under the condition of high ground pressure in the depths［J］. Advances in Mechanics， 2005，35（1）：91-99. [百度学术]

谢和平.深部岩体力学与开采理论研究进展［J］.煤炭学报，2019，44（5）：1283-1305. [百度学术]

XIE Heping. Research review of the state key research development program of China： Deep rock mechanics and min ing theory［J］. Journal of China Coal Society， 2019，44（5）：1283-1305. [百度学术]

徐小丽，高峰，高亚楠，等.高温后花岗岩力学性质变化及结构效应研究［J］.中国矿业大学学报，2008，37（3）：402-406. [百度学术]

XU Xiaoli， GAO Feng， GAO Yanan， et al. Effect of high temperatures on the mechanical characteristics and crystal structure of granite［J］. Journal of China University of Mining Technology， 2008，37（3）：402-406. [百度学术]

Ding Q L， Ju F， Mao X B， et al. Experimental investigation of the mechanical behavior in unloading conditions of sandstone after high‑temperature treatment［J］. Rock Mechanics and Rock Engineering， 2016，49（7）：2641-2653. [百度学术]

Liu S， Xu J. Study on dynamic characteristics of marble under impact loading and high temperature［J］. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences， 2013，62：51-8. [百度学术]

Wei S J， Yang Y H， Su C D， et al. Experimental study of the effect of high temperature on the mechanical properties of coarse sandstone［J］. Applied Sciences， 2019，9（12）：2424. [百度学术]

Różański A， Różańska A， Sobótka M， et al. Identification of changes in mechanical properties of sandstone subjected to high temperature： meso‑ and micro‑scale testing and analysis［J］. Archives of Civil and Mechanical Engineering， 2021，21（1）：28. [百度学术]

谢晋勇，陈占清，吴疆宇.循环高温-快速冷却处理后的花岗岩力学特性及声发射响应特征［J］.工程地质学报，2021，29（2）：508-15. [百度学术]

XIE Jinyong， CHEN Zhanqing， WU Jiangyu. Mechanical properties and acoustic emission response of granite after treatment of cyclic high temperature and rapid cooling［J］. Journal of Engineering Geology， 2021，29（2）：508-515． [百度学术]

Sirdesai， Ninad Nikhil， Trilok Nath Singh， et al. Thermal alterations in the poro‑mechanical characteristic of an Indian sandstone—A comparative study［J］. Engineering Geology， 2017，226：208-220. [百度学术]

于鑫，李皋，陈泽，等.川西须家河组致密砂岩高温后的物理力学特征参数试验研究［J］.地质力学学报，2021，27（1）：1-9. [百度学术]

YU Xin， LI Gao， CHEN Ze， et al. Experimental study on physical and mechanical characteristics of tight sandstones in the Xujiahe Formation in western Sichuan after high-temperature exposure［J］. Journal of Geomechanics， 2021，27（1）：1-9. [百度学术]

Deng L Ch， Li X Z， Wang Y C， et al. Effect of temperature on macroscopic and microscopic properties of sandstone from Qidong coal mine［J］. Rock Mechanics and Rock Engineering， 2022，55（1）：71-90. [百度学术]

郑达，巨能攀.千枚岩岩石微观破裂机理与断裂特征研究［J］.工程地质学报，2011，19（3）：317-322. [百度学术]

ZHENG Da， JU Nengpan. Scanning electronic microscope tests for rock micro‑fracture mechanism and fracture characteristic of phyllite［J］. Journal of Engineering Geology， 2011，19（3）：317-322. [百度学术]

Xu T， Zhou G L， Heap M J， et al. The influence of temperature on time‑dependent deformation and failure in granite： a mesoscale modeling approach［J］. Rock Mechanics and Rock Engineering， 2017，50： 2345-2364. [百度学术]

李邵军，匡智浩，邱士利，等.岩石脆性评价方法研究进展及适应性探讨［J］.工程地质学报，2022，30（1）：59-70. [百度学术]

LI Shaojun， KUANG Zhihao， QIU Shili， et al. Review of rock brittleness evaluation methods and discussion on their adaptabilities［J］. Journal of Engineering Geology， 2022，30（1）：59-70. [百度学术]

马阳升.实时高温作用下岩石力学特性实验研究［D］.徐州：中国矿业大学，2023. [百度学术]

MA Yangsheng. Experimental study on rocks mechanical properties under real‑time hightemperature［D］. Xuzhou： China University of Mining and Technology， 2023. [百度学术]

李育.考虑宏细观缺陷的页岩损伤本构模型研究［D］.西安：西安石油大学，2019. [百度学术]

LI Yu. Study on damage constitutive model of shale considering macroscopic and mesoscopic defects［D］. Xi’an： Xi’an Shiyou University， 2019. [百度学术]

Duan Y T， Li X， Zheng B， et al. Cracking evolution and failure characteristics of Longmaxi shale under uniaxial compression using real‑time computed tomography scanning［J］. Rock Mechanics and Rock Engineering， 2019，52：3003-3015. [百度学术]

今日访问量：总访问量：津ICP备19010518号-1

津公网安备12011002024030号

地址：河北省廊坊市金光道77号邮政编码：065000 电话：0316-2096324

网址：http://www.tkgc.net/ E-mail：tkgc@mail.cgs.gov.cn

首页

关于本刊

业务动态

编委会

作者须知

目录下载

学术论坛

道德声明

联系我们

English